Forgatókönyv. Szilárd szerkezetű I. és II. DIN (2001. július) Segédanyagok, táblázatok és egyéb dokumentumok. szerkesztette Prof. Dr.-Ing.

Script Massivbau I és II DIN 1045-1 (2001. július) Eszközök, táblázatok és egyéb dokumentumok: Prof. Dr.-Ing. Jörg Reymendt Státusz: Március 06. Alkalmazott Tudományi Egyetem Prof. Dr.-Ing. Hans Georg Reinke Prof. Dr.-Ing. Jörg Reymendt

forgatókönyv

Dokumentumok az előadások szilárd felépítéséhez I-II 3 14.4 A gerendák és a panelgerendák minimális nyíró megerősítése. 38 15 MEGMÉRETEZÉS A Torzióhoz. 39 15.1 BIZONYÍTVÁNY A TISZTOS Torzióhoz. 39 15.2 LATERÁLIS ERŐ ÉS TORÍCIÓ. 40 16 A FESZÍTÉS ÉS A NYOMÁS HEVEDERJÉNEK CSATLAKOZTATÁSA TENGELY RÖGGEL. 41 17 NORMÁL HATALOM ALATT ALKATRÉSZEK. 43 17.1 MEGERŐSÍTETT ÉS MEGERŐSÍTETT SZERKEZETEK. 43 17.2 MOZGHATÓ ÉS NEM MOZGHATÓ RENDSZEREK. 43 17.3 A TÁMOGATÁSOK Karcsúsága. 44 17.4. TÁMOGATÁSI MÓD. 47 17.5 NYOMATKAPCSOLATOK KÉT TENGELY Hajlítással. 52 17.6. A NYOMTATAGOK FELTÖRTÉNELÉSI ÚTMUTATÓI ÉS SZERKEZETI FEJLESZTÉSE. 53 18 NÉGY OLDALÚ TÁMOGATÁSÚ LEMEZEK PIPER MARTENS SZERINT. 54 19 EGY TENGELYES RÖGZÍTETT PANELEK TERHELÉSELOSZTÁSI SZÉLESSÉGE. 55 20 NEGYEN OLDALÚ LEMEZEK TÁMOGATÁSI HATÁSAI AZ EGYENLŐ TERÜLET TERHELÉSE ALATT. 57

Az előadások dokumentumai Tömör felépítés I-II 6 1.2 Tömör felépítés II 1. Vasbeton födémtartók hajlító és nyíró erővel A vasbeton födémgerendák szerkezeti kialakítása T-gerendák méretei Hajlító karcsúságai T-gerendák méretezése Statikus rendszerek Fesztávok és korlátozások 2. Biaxiálisan feszített lemezrendszerek Erőáram Torziós merevség és torziós egyensúly Panelszerkezetek Megerősítés kezelése 3. Kompressziós rendszerek a stabilitás befolyásolása nélkül Hajlítás normál erővel Tervezés feszültségelzárással kd-vel - táblázat interakciós diagramokkal 4. Sűrítéssel terhelt rendszerek a stabilitás hatására Globális erőáramlás A deformációk és merevségek hatása a belső erőkre Egyszerű vasbeton szerkezetek kihajlása Az EC 2 szerinti csatolásbiztonsági elemzés Betonrögzítés megerősítési képessége 5. Horgonyzás Erőáram Modell megfogalmazása Nyomáskúp feszítőgyűrűvel Beton szakítószilárdság Rippenge ometria A kötési feszültségek kiszámított értékei a DIN 1045-1 szerint kötési területek rögzítési hossza az EC 2 szerint. Konstruktív részletek 6. A vasbeton szerkezetek, zsaluzási tervek, megerősítési tervek rajza

Dokumentumok a szilárd szerkezetű előadásokhoz I-II 11 alapszőnyeg program A típusokat a szőnyeg típusa (R vagy Q szőnyeg), az acél keresztmetszet cm2/m-ben és a hajlékonyság osztály (A = normál alakíthatóság) hossza/szélessége határozza meg [m ] Szélmegtakarítás (hosszában) 5,00/2,15 6,00/2,15 nélkül 5,00/2,15 6,00/2,15 nélkül szőnyegjelöléssel Q 188 AQ 257 AQ 335 AQ 377 AQ 513 AR 188 AR 257 AR 335 AR 377 AR 513 A mm Szőnyegszerkezet rúdátmérőben Hosszanti élrudak száma Rúdtávolság a belső él szélén mm Hosszirány Keresztirány bal bal Keresztmetszetek hosszanti keresztmetszetként 150 6,0 1,88 150 6,0 1,88 150 7,0 2,57 150 7,0 2,57 150 8,0 3,35 150 8,0 3,35 150 6,0d 6,0 ​​4 4 3,77 100 7,0 3,85 150 7,0d 7,0 4 4 5 .13 100 8,0 5,03 150 6,0 1,88 250 5,0 1,13 150 7,0 2,57 250 6,0 1,13 150 8,0 3,35 250 6,0 1, 13 150 6,0d 6,0 ​​2 2 3,77 250 5,0 1,13 150 7,0d 7,0 2 2 5,13 250 6,0 1,13 Súly matraconként m2 cm/m kg kg 32 .4 3,01 44,1 4,10 57,7 5,37 67,6 5,24 90,0 6,98 26,2 2,44 32,2 3,00 39,2 3,65 46,1 3,57 58,6 4,54 5. táblázat: Megerősítő acél csapágyszőnyegek (DIN 1045-1/2001-07) ds = 6,0 25 15 2,15 ds = 7,0d ds = 7,0 6,00 1. ábra Egy megerősített acélháló szerkezete élmegtakarítással az R513 A példájával

Dokumentumok az előadások szilárd felépítéséhez I-II 13 5 Merevítő rudak rögzítése 5.1 Merevítő rudak rögzítése 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 1 f ck 12 16 20 25 30 35 40 45 50 55 60 70 80 90 100 2 f bd 1,6 2,0 2,3 2,7 3,0 3,4 3,7 4,0 4,3 4,5 4,5 4,7 4,8 4,9 4,9 4,9 8 A kötési feszültség tervezési értéke f bd [N/mm²] jó kötési körülmények között és ds 32 mm. Mérsékelt kötési viszonyok esetén szorozzuk meg az f bd-t a 0,7 faktorral. a) és b) jó kötési feltételek az összes rúdhoz c) és d) rúd a nem kikelt területen: jó kötési feltételek; Rúd a kikelt területen: mérsékelt kötési feltételek 2. ábra A kötési feltételek meghatározása A rögzítési hossz alapmérete: lb ds = 4 ff yd bd (lásd a 11. táblázatot): 8. táblázat: A rudak rögzítési hossza: A = α a következővel: lb = A s, erf, A s, vorh = s, erf b, nettó a lb lb, min As, vorh llb, min = α a = a rögzítési hossz (s) alapdimenziója .fent) a merevítés szükséges vagy meglévő keresztmetszete A rögzítési hossz minimális értéke = 0,3 α alb 10 ds a feszítő rudaknál = 0,6 lb 10 ds a kompressziós rudaknál Megfontolandó együttható. a rögzítés a 9. táblázat szerint

Dokumentumok az előadások szilárd felépítéséhez I-II 14 9. táblázat: Az erősítőacél rögzítésének leggyakoribb típusai 5.2 A merevítő rudak átfedési hossza ls = l α lb, nettó 1 s, min: lb, net = rögzítési hossz (lásd fent) α 1 = együttható a Tab szerint. 10 ls, min = a körhossz legkisebb értéke = 0,3 α a α 1 lb 15 ds és 200 mm 1 A hosszanti eltolás nélkül összeillesztett rudak aránya egy erősítő réteg keresztmetszetében 30%> 30% 2 ds 6 mm 8,5 mm ds> 8, 5 mm 12 mm ds> 12 mm 1 A keresztrudak minimális átfedési hossza sl 150 mm sl 250 mm sl 350 mm sl 500 mm sl A hosszirányú rudak rúdtávolsága 12. tábla. Minimális átfedési hossz a hegesztett drótháló keresztirányában

Dokumentumok az előadások szilárd felépítéséhez I-II 17 6 ​​A beton nyomószilárdságának meghatározása, beton szilárdsági osztályai Megnevezés DIN 1045-1: n mintához: 3 mintához: pl. C 20/25 B 25 f ck = f ck, cyl (C 20) β WN f ck, kocka (C 25) f ck = jellemző nyomószilárdság - 5% töredék, - kis sorozatokhoz a DIN 1045-2 szerint xxxxn min 3 f ck ff min ck f + λ s ck k + λ s ck 1 nn [a DIN 1045-Old összehasonlítása] x3 β WS = β WN + 5 x β Teszt végrehajtása: 28 nap vízben 7 nap vízben 21 nap levegőben (DIN 1048, 1. rész ) Vizsgálati mintadarab: Henger: h 300 = mm kocka: a = 200 mm d 150 f ck, cyl β WN min WN kocka: a = 150 mm f ck, kocka 150 150 150 300 150 200 200 200 3. ábra. -1 és DIN 1045 (88)

Dokumentumok az előadások szilárd felépítéséhez I-II 18 7 A beton szakítószilárdságának meghatározása A beton szakítószilárdsága hajlítási vagy hasítási próbával határozható meg. Az eredményekből levezethető a tengelyirányú szakítószilárdság. f ct = f ct, ax axiális szakítószilárdság 0 ck Alsó és felső jellemző szakítószilárdság: teherelosztó szalagok 5 x 10 mm f ctk; 0,05 = 0,7 f ct, mf ctk; 0,95 = 1,3 f ct, m C szilárdsági osztály normál betonnál [N/mm²] f ck 12 16 20 25 30 35 40 45 50 55 60 70 80 90 100 γ c 1,50 1,52 1,53 1,56 1,60 1,63 1,67 f cd 1) 6,8 9,1 11, 3 14,2 17,0 19,8 22,7 25,5 28,3 30,8 33,3 38,1 42,5 46,9 50,9 ε c2 [% o] -2,0-2, 03-2.06-2.1-2.14-2.17-2.20 ε c2u [% o] -3,5-3,1-2,7-2,5-2,4-2, 3-2.2 1) hosszú távú együtthatóval = a = 0,85 13. táblázat: A normál beton deformációs paraméterei a parabolikus-téglalap diagram használatakor

Dokumentumok az előadások szilárd felépítéséhez I-II 19 8 Anyag- és keresztmetszet-törvények 8.1 Beton σ c (1 γ c γ s f; γ pk p;

Dokumentumok az előadások szilárd felépítéséhez I-II 26 9. ábra α együtthatók a helyettesítő tartószélesség meghatározásához Statikus magasság d [cm] 60 55 50 45 40 35 30 25 20 15 15 10 5 0 d = li ²/150 d = li/35 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Távtartó szélesség li [m] 10. ábra Statikus magasság d [cm] különböző átmérőjű szélességekhez li [m] Alkatrészvastagság h = d + nom c + ds, konzol + ds, hosszanti/2

Dokumentumok az előadások szilárd felépítéséhez I-II 27 11 A szerkezeti elemek idealizálása 11.1 Hozzájáruló födémszélesség A folytonos gerendák belső méretének meghatározásához normál épületszerkezetnél a járulékos födém b eff szélességet mezőnként állandóan beállíthatjuk. 11. ábra T-gerendák tényleges szélessége (élgerendák és középső gerendák) A tényleges szélesség meghatározása a DIN 1045-1 szerint: A DIN 1045-1 az oldalankénti átlátszó fele 20% -ával növeli a tényleges lemezszélességet. b eff = beff, I + bw beff-kel, I 0,2 bi + 0,1 l0 = 0,2 l0 with bw = a vizsgált gerenda szélessége b eff, i = a gerenda egyik oldalának tényleges panelszélessége l 0 = a figyelembe vett gerenda nulla pontjának távolsága Rúd! (lásd a 12. ábrát) b i 12. ábra A nyomaték nulla pontjainak távolsága 0

Dokumentumok az előadásokhoz I-II 28 11.3 A szilárd födémként való kezelés geometriai feltételei A bordás és kazettás mennyezeteket szilárd födémeknek lehet tekinteni lineáris-rugalmas belső erők meghatározása esetén, ha a következő feltételek teljesülnek:

Dokumentumok az előadások szilárd felépítéséhez I-II 39 15 A torziós egyensúly méretezése A torziós torziót a szükséges egyensúly miatt ellenőrizni kell. Kompatibilitási torzió A torziós ellenőrzés mellőzhető. 20. ábra Rácsos modell torziós terhelésű keresztmetszetek és keresztmetszetek figyelembevételével t eff = 2 nom c + d sl a hosszanti megerősítés súlypontjának kétszerese az alkatrész szélétől (35

Dokumentumok az előadások szilárd felépítéséhez I-II 50 e tot e 2 e 1 hd N Ed M Ed, N Ed A s2 A s1 ε s2 0,9 d ε s1 26. ábra A legnagyobb görbületű keresztmetszet figyelembevétele A görbület (1/r ) a kritikus keresztmetszetben megközelítőleg az alábbiak szerint számítható: 1 = 2 K r ε yd 2 ε yd 0,9 d N ud N Ed-vel K 2 = 1 NN ud bal a merevítés tágulásának tervezési értéke a folyáshatáron = f yd/E s (BSt 500 esetén: ε yd = 435/200000 = 0,0022 d a keresztmetszet statikus magassága a figyelembe vett irányban N csak a centrikus nyomóerő által terhelt keresztmetszet határterhelhetőségének tervezési értéke. N ud = - (f cd A c + f yd A s) N Ed N Ud N Ed Az abszorbeálható hosszanti nyomóerő (negatív nyomás) tervezési értéke Közelítés N bal A hosszirányú nyomóerő tervezési értéke a keresztmetszet legnagyobb pillanatnyi ellenállásával. Szimmetrikusan megerősített keresztmetszetek esetén feltételezhető, hogy N bal egyszerűsíti: N bal = -0, 4 f cd A c N bal (1/r) max (1/r) A K 2 = 1 feltételezés mindig a a biztonságos oldalon.

Dokumentumok az előadásokhoz Szilárd konstrukció I-II 51 Épület/szerkezet Th. II. O. 10% nincs a rendszer nem mozgatható A rendszer nem mozgatható A rendszer nem mozgatható A Th. II figyelembevétele szükséges! Rendelés szükséges! Egyetlen kompressziós tag (tartó) A rendszer mozdulatlan A rendszer mozgatható M Ed, N Ed λ> λ crit igen Th. II figyelembe vétele. a modelltámogatási módszer segítségével e tot no e tot = e 0 + e a + e 2 M Ed II = N Ed e tot standard méretezés pl. az interakciós ábrával 27. ábra Folyamatábra a tervezéshez a modelltámogatási módszerrel.

Dokumentumok az előadások szilárd felépítéséhez I-II 52 17.5 Kétirányú hajlítású nyomóelemek Annak érdekében, hogy meg lehessen kerülni a pontos ellenőrzést, amelyet általában csak megfelelő EDP program segítségével lehet elvégezni, a téglalap keresztmetszetű DIN 1045-1 figyelembe veheti a relatív excentrikák megengedett arányai, a hitelesítést külön-külön kell elvégezni mindkét keresztmetszeti irányban. Ez a megfontolás azonban csak akkor megengedett, ha az N Ed terhelési pontja a 28. ábrán látható sraffozott területen belül van. Ezt a feltételt a következő összefüggések teljesítik: vagy (e h) (e b) 0, 2 0z 0 y és (e b) (e h) 0, 2 0 y 0z e 0y, e 0z a megfelelő terhelési központ az első rendű elmélet szerint. 28. ábra Az oszlop keresztmetszetének különféle kialakításának határai a két fő tengely irányában

Dokumentumok az előadások szilárd felépítéséhez I-II 54 18 Négyoldalas tartó panelek Pieper Martens szerint

Dokumentumok az előadások szilárd felépítéséhez I-II 55 29. ábra A csavaros megerősítés elrendezése a födém sarkaiban 19 Egyirányúan feszített födémek teherelosztási szélessége

Dokumentumok az előadások szilárd felépítéséhez I-II 56

Dokumentumok az előadások szilárd felépítéséhez I-II 57 20 Négyoldalas táblák támogatási erői egyenletes terhelés mellett A jelen dokumentumok, képek és diagramok csak oktatási célokat szolgálnak.