Alapozási megoldások létrehozása klasszikus vizsgálatokkal (fúrás és laboratóriumi elemzés) és
Ez a cikk bemutatja a két módszer sikeres alkalmazását az optimális alapozási megoldások műszaki és gazdasági szempontból a szállodának szánt építmény számára, amely két testből áll: egy test, amelynek beépített felülete 560 m2, D + P + 8… 9E magasságú és 430 m2 beépített területtel rendelkező test, alagsori magasságú, mindkettő agyag és zsíros agyag komplexumon helyezkedik el, nagy duzzanatokkal és összehúzódásokkal.
1. A vizsgálat módszerei
Figyelembe véve a kivitelezés fontosságát és a környéken végzett korábbi felmérésekből nyert helyadatokat, szükségesnek ítélték meg az alapterület fizikai-mechanikai jellemzőinek meghatározását, a terület aljáig 4 "átmérőjű mechanikus fúrás végrehajtását és két dinamikus behatolást. kúppal, a talajszint feletti 14 m mélységig.
Figyelembe véve azt a mélységet, amelynél az építési testek alapja várhatóan felépül, úgy döntöttek, hogy zavartalan mintákat gyűjtenek, a szokásosnál kisebb időközönként, annak érdekében, hogy több információt kapjanak a rétegekről ebben az intervallumban.
2. AZ EREDMÉNYEK ÉRTELMEZÉSE
2.1. A dinamikus behatolások és a felmérések végrehajtása során összegyűjtött mintákon végzett laboratóriumi vizsgálatok eredményeinek értelmezéséből a következőket lehet megállapítani:
2.1.1. A felszínen 1,50 m vastag földtöltőréteg található.
2.1.2. A töltelékréteg alatt szürke poros agyag, vartoosa műanyag réteg található, homokzsákokkal, a talajszint felett 2,30 m mélységig.
2.1.3. Ezután egy vastag szürke műanyag agyag réteg, gyenge fizikai és mechanikai jellemzőkkel, a talajszint felett 3,00 m mélységig. 51,70% -os porozitás jellemzi, a pórusindex értéke 1,07, térfogattömege természetes páratartalom mellett 17,93 kN/m3 és száraz állapot 13,05 kN/m3.
2.1.4. Ezt követi egy réteg zsíros műanyag agyag. Figyelembe véve a laboratóriumi vizsgálatok során kapott jellemzők (porozitás, pórusindex és száraz tömeg), valamint a dinamikus behatolások (löketek száma) értékeit, ezt a réteget két rétegre különböztettük meg, nagyon eltérő fizikai-mechanikai jellemzőkkel így:
• 3,0 m-től 4,30 m-ig ez a réteg gyenge fizikai és mechanikai jellemzőkkel rendelkezik, ill NAGYON MAGAS POROSITÁS kb. 53… 55%, pórusindex 1,18 értékkel, térfogattömeg 17,5 kN/m3 természetes páratartalom mellett és 12,4 kN/m3 száraz állapotban. Emellett a stroke száma 3 és 7 db között mozog.
• 4,30 m-ről 5,60 m-re a fizikai-mechanikai jellemzők jelentősen javulnak, így A POROSITÁS KISEBB LÉTRE körülbelül 44,4% -os értékekkel, a pórusindex eléri a 0,80 értéket, a száraz tömeg térfogata 15,0 kN/m3 és az ütések száma 9–12 db értéknél. Ezeknek a rétegeknek a fizikai-mechanikai jellemzőit mutatjuk be Asztal 1.
A rétegek fizikai-mechanikai jellemzőinek számítási értékei
A (*) jellel jelölt értékeket a dinamikus behatolások Apollonia módszerrel és U.S.D.M.S.M.
2.1.5. Ezután jó fizikai és mechanikai jellemzőkkel rendelkező, poros szürke műanyag agyag réteg következik a fúrástól 6,80 m mélységig.
2.1.6. E réteg alatt telített agyagos homokpor található, jó fizikai-mechanikai jellemzőkkel (a dinamikus behatolások alapján meghatározva), a talajszinttől számított 7,60 m mélységig.
2.1.7. Ezután egy durva, barnássárga, ritka kavicsos réteget sűrű állapotban, a talajszint feletti 11,50 m mélységig fogtak el, ahol az alapréteget találták, szürke márga agyagot, vartoosa műanyagot.
2.2. A talajvizet 2,30 m mélységben elfogták és a talajszint felett 1,70 m mélységben stabilizálták. A Prut Iasi Vízügyi Igazgatóság vízminőségi laboratóriumának fúrásból, talajvízből gyűjtött mintákra vonatkozó elemzéséből gyenge szulfát agressziót mutat a vele érintkező betonon.
3. AZ ALAPÍTVÁNY TERÜLETÉNEK SZÁMÍTÁSA
Figyelembe véve az építési testek jellemzőit, a helyszínen lévő rétegek fizikai-mechanikai tulajdonságait, valamint a STAS 3300/2-85 és a GP014-97 normatív előírásait, a hipotézisekben kiszámították a plasztikus és a kritikus nyomások értékeit. Az alagsori padló magasságát körülbelül 1,65 m-re becsülték a jelenlegi terep magassága alatt, és az alap gerendák magasságát körülbelül 1,50 m-re becsülték, és a jelenlegi terep magasságától számított minimális alapmélységet körülbelül 3,15 m-rel eredményezték, tehát a zsíros agyag rétegén belül.
3.1. Feltételezve a közvetlen alapozást a nagyon magas porozitású zsíros műanyag agyag, amely 3,0… 4,30 m mélységben található a talajszinttől a műanyag és a kritikus nyomásokra a következő értékeket kaptuk:
3.1.1. A vasbeton alapgerendák hálózatának építési infrastruktúrája esetén a műanyag és a kritikus nyomások értékeit, az aljzat szintjéhez viszonyított tényleges alapmélység függvényében, mutatjuk be. 2. táblázat.
3.1.2. Abban a hipotézisben, hogy a felépítményből a terhelés a talajra kerül, vasbeton esztrich segítségével, a műanyag és a kritikus nyomások értéke: Ppi = 140 kPa; Pcr = 170 kPa.
3.2. A réteg közvetlen alapozását feltételezve zsíros műanyag agyag, alacsony porozitású, 4,30… 5,60 m mélységben található a talajszinttől kezdve a műanyag és a kritikus nyomások értéke a felépítmény terhelésének a földre történő átadásának módjától függően az alábbiak szerint változik:
3.2.1. Feltételezve az építési infrastruktúra összetételét vasbeton alapgerendák hálózatából, a műanyag és a kritikus nyomások értékeit, az aljzat szintjéhez viszonyított tényleges alapmélységtől függően, az 3. táblázat.
3.2.2. Abban a hipotézisben, hogy a felépítményből a terhelés a talajra kerül, vasbeton esztrich segítségével, a műanyag és a kritikus nyomások értéke: Ppi = 240 kPa; Pcr = 280 kPa.
3.3. Feltételezve, hogy a felépítményből származó terhelések a talajra kerülnek, legalább 1,0 m vastagságú előtétpárnával, amelyet a 4,30… 5,60 m mélységben elhelyezett, kis porozitású vartoosa műanyag agyag rétegre helyeznek:
3.3.1. Abban az esetben, ha az infrastruktúrát az előtétpárnára támasztott vasbeton alapgerendák hálózatából állítják össze, a nyomások értékeit a 4. táblázat.
3.3.2. A felépítmény terhelésének a talajra való átterjedésének hipotézisében a ballasztpárnára támasztott vasbeton esztrich segítségével a műanyag és a kritikus nyomások értéke: Ppi = 300 kPa; Pcr = 400 kPa.
4. AZ ALKALMAZÁSI MEGOLDÁSOK AZ ÉPÍTÉSEKHEZ
Figyelembe véve a rétegek jellegzetességeit és az építmény összetételét két nagyon eltérő magasságú testből (az egyik test pincével, a másik pedig pincével + földszint + 8… 9 emelet), a következő intézkedésekre van szükség:
4.1. Megegyezés a két építő szerv között.
4.2. Az építkezés megalapozásával kapcsolatban számos alapozási megoldást javasolnak, az alábbiak szerint:
4.2.1. Mindkét építőelem közvetlen megalapozása a műanyag zsíros agyag rétegében Vorosa alacsony porozitású, zsugorodó - duzzadó tulajdonságokkal, a 4,30… 5,60 m talajszint felett, előzetes fejlesztés nélkül. Ebben az esetben a következő intézkedésekre van szükség:
• Az építési infrastruktúra összetétele vasbeton alapgerendák hálóiból készül a félpincéből készült karosszéria és vasbeton esztrichekből a karosszéria számára D + P + 8… 9E.
• Az alapok tervdimenzióit úgy választják meg, hogy az alapzat alapján a tényleges nyomás összhangban legyen a műanyag és a kritikus nyomások értékével, amelyet a tanulmány 3.2 pontja mutat be, az infrastruktúra konkrét összetételétől függően.
• Épületek és alapok szétválasztása legfeljebb 30 m-es szakaszokon, településeken keresztül.
4.2.2. Terhek továbbítása a földre úgy, hogy mindkét építési test alatt legalább 1,0 m vastag szemcsés anyagból készült párnát készítenek.
• A továbbfejlesztett földpárna tényleges vastagságát annak a feltételnek a függvényében határozzuk meg, hogy a párna alján az effektív nyomás alacsonyabb, mint a műanyag nyomás értéke, amelyet az STAS 3300/2-85 3.3.2. Pontjában említettek szerint kell kiszámítani, azaz pplz> sz + sgz.
• A párna mindkét építési testen kívül a párna vastagságával megegyező szélességű lesz.
4.2.3. A két test különböző alapjai az alábbiak szerint:
A magas test alapja egy előtétpárnán és a fél alagsorból készült test alapja a zsíros agyagrétegben, a talajszinttől 3,00… 4,30 m mélységben.
Ebben az esetben a következő intézkedésekre van szükség:
• A magas karosszéria esetében a fent említett 4.2.2. Pont specifikációit be kell tartani.
• A félig alagsori test esetében a 4.2.1. Pont rendelkezéseit be kell tartani, kivéve a 4.2.1.2. Pontot, ahol a vizsgálat 3.1. Pontjában bemutatott nyomásértékeket kell használni.
• A két test közötti ízületi területen a következő összetétel ajánlott:
Az oszlopok tengelyei a két testnél, az együttes területen, megfelelő távolságra helyezkednek el közöttük, annak érdekében, hogy megteremtsék a teher centrikus továbbadásának lehetőségét a felépítménytől a közös alapokig, és tiszteletben tartsák a két test eltérő alapozási feltételeit.
A szerkezet gerendáit, amelyek merőlegesek az elválasztó síkra, megfelelő méretezésű konzolokkal kell elkészíteni, hogy átvegyék a függőleges terheléseket a két építési test tengelyei közötti területekről.
4.3. Az eurokódexek hatálybalépésével a geotechnikai tervezést számításokkal kell elvégezni, az SR EN 1887-1 6.2. Pontjában meghatározott határállapotokon; 2004
5. KÖVETKEZTETÉSEK
Az építmény tervezéséhez szükséges kutatások és vizsgálatok számának és típusának meghatározása nehéz kérdés a kutatás és a költségek költsége és az adott építmény értéke közötti arányhoz viszonyítva. Magától értetődik, hogy a nagyobb számú felmérés biztosítja az alapozás alaposabb megismerését, ami lehetővé teszi az alapok gazdaságosabb tervezését. Jelen esetben a két módszer, a fúrás és a laboratóriumi vizsgálatok nagy gyakorisággal történő alkalmazásával és két dinamikus behatolás elvégzésével a biztonságos és gazdaságos tervezéshez szükséges információkat elfogadható áron kapták meg. A hatályos műszaki jogszabályok szerint a terepi vizsgálatok tervezéséhez (típusa, száma, a vizsgálat mélysége) az SR EN 1997-2 2.1. Táblázatának rendelkezései alkalmazhatók; 2007.
BIBLIOGRÁFIA
1. Paunescu M., Pop V., Silion T., Geotechnika és alapítványok. Didaktikai és Pedagógiai Kiadó, Bukarest, 1982;
2. Stanciu A., Lungu L., Alapítványok, 1. köt. Műszaki Kiadó, Bukarest, 2006;
3. STAS 3300/2-85: Alapítványi földterület. Az alapterület kiszámítása közvetlen alapozás esetén;
4. NP112-04: Norma a közvetlen alapszerkezetek tervezésére;
5. SR EN 1997-1: 2006: Standard Roman. Eurocode 7: Geotechnikai tervezés. I. rész: Általános tervezési szabályok;
6. SR EN 1997-1/NB: 2007: Standard Roman. Eurocode 7: Geotechnikai tervezés. I. rész: Általános tervezési szabályok. Nemzeti melléklet.
szerzői:Roxana Chiriac, műszaki szakértő Petru Chiriac - SC ARHICON PROIECT SRLPetrisor Mihai - SC GEOTER SRL